ЈуТјуб
А. Резиме спецификације
Спецификација конектора за пресовање коју смо развили је
сажето у табели ИИ.
У табели ИИ, „Величина“ означава ширину мушког контакта (тзв. „Величина језичка“) у мм.
Б. Одређивање одговарајућег домета контактне силе
Као први корак дизајна терминала за пресовање, морамо
одредити одговарајући опсег контактне силе.
У ту сврху, дијаграми карактеристика деформације
терминали и пролазни отвори су нацртани шематски, као што је приказано
на слици 2. Указано је да су контактне силе у вертикалној оси,
док су величине терминала и пречници отвора у
хоризонтална оса респективно.
Ц. Одређивање минималне контактне силе
Минимална контактна сила је одређена са (1)
цртање контактног отпора добијеног након издржљивости
испитивања у вертикалној оси и почетна контактна сила у хоризонталној
осе, као што је шематски приказано на слици 3, и (2) проналажење
минимална контактна сила као обезбеђивање контактног отпора
ниже и стабилније.
У пракси је тешко директно измерити контактну силу за спој за пресовање, па смо је добили на следећи начин:
(1) Уметање терминала у пролазне рупе, које имају
разних пречника изван прописаног опсега.
(2) Мерење ширине терминала након уметања из
пресек пресека узорак (на пример, видети слику 10).
(3) Претварање ширине терминала измерене у (2) у
контактна сила помоћу карактеристике деформације
дијаграм терминала добијен заправо као што је приказано на
Слика 2.
Две линије за терминалну деформацију значе оне за
максималне и минималне величине терминала због дисперзије у
процес производње односно.
Табела ИИ Сцецификација конектора коју смо развили
Јасно је да је контактна сила настала између
терминали и отворе дат је пресеком два
дијаграми за терминале и пролазне рупе на слици 2, који
означава уравнотежено стање терминалне компресије и ширења кроз рупу.
Одредили смо (1) минималну контактну силу
потребно да се направи контактни отпор између терминала и
иако-рупе ниже и стабилније пре/после издржљивости
тестови за комбинацију минималних величина терминала и
максимални пречник отвора и (2) максимална сила
довољан да обезбеди отпор изолације између суседних
кроз рупе премашује наведену вредност (109К за ово
развој) пратећи тестове издржљивости за
комбинација максималних и минималних величина терминала
пречника пролазног отвора, где долази до погоршања изолације
отпорност је узрокована упијањем влаге у
оштећено (деломинирано) подручје у ПЦБ-у.
У следећим одељцима, методе које се користе за одређивање
минималне и максималне контактне силе.
Д. Одређивање максималне контактне силе
Могуће је да интерламинарна деламинација у ПЦБ-у индукује
смањење отпора изолације на високој температури и ин
влажна атмосфера када је изложена прекомерној контактној сили,
који се генерише комбинацијом максимума
величина терминала и минимални пречник отвора.
У овом развоју, максимална дозвољена контактна сила
добија се на следећи начин;(1) експерименталну вредност
минимално дозвољено изолационо растојање "А" у ПЦБ је било
добијено унапред експериментално, (2) дозвољено
Дужина деламинације је израчуната геометријски као (БЦ А)/2, где су „Б“ и „Ц“ крајњи корак и
пречника кроз рупу, респективно, (3) стварна деламинација
дужина у ПЦБ-у за различите пречнике отвора
добијено експериментално и уцртано на раслојаној дужини
у односу на дијаграм почетне контактне силе, као што је приказано на слици 4
шематски.
Коначно, максимална контактна сила је одређена тако
да не прелази дозвољену дужину деламинације.
Метода процене контактних сила је иста као
наведено у претходном одељку.
Е. Дизајн терминалног облика
Облик терминала је дизајниран тако да генерише
одговарајућа контактна сила (Н1 до Н2) у прописаном пролазу
опсег пречника коришћењем тродимензионалних коначних елемената
методе (ФЕМ), укључујући ефекат препластичне деформације
изазивање у производњи.
Сходно томе, усвојили смо терминал, у облику слова
"Н-облика попречног пресека" између контактних тачака у близини
дно, које је створило скоро уједначену контактну силу
унутар прописаног опсега пречника отвора, са а
пробушена рупа близу врха омогућава да се оштети ПЦБ
смањен (сл. 5).
Приказан на слици 6 је пример тродимензионалног
ФЕМ модел и сила реакције (тј. контактна сила) у односу на
дијаграм померања добијен аналитички.
Ф. Развој тврдог калаја
Постоје различити површински третмани за превенцију
оксидација Цу на ПЦБ-у, као што је описано у ИИ - Б.
У случају површинских третмана металне облоге, као нпр
калај или сребро, поузданост електричне везе прес-фит
технологија се може обезбедити комбинацијом са
конвенционални терминали за облагање Ни.Међутим, у случају ОСП-а,за обезбеђивање дугог трајања мора се користити калај на терминалиматермин поузданост електричне везе.
Међутим, конвенционално калајисање на терминалима (за
на пример, дебљине 1 лтм) ствара стругањеод калајатоком процеса уметања терминала.(Фотографија. "а" на сл. 7)
а ово стругање вероватно изазива кратке спојеве сасуседни терминали.
Због тога смо развили нову врсту тврдог лима
оплате, што не доводи до стругања било каквог лима ишто обезбеђује дугорочну поузданост електричне везеистовремено.
Овај нови процес облагања састоји се од (1) екстра танког лима
наношење на доњу облогу, (2) процес загревања (рефлов калаја),
који формира слој тврде металне легуре између
подметање и калајисање.
Зато што је коначни остатак калаја, који је узрок
од стругања, на терминалима постаје изузетно танак и
неравномерно распоређује на слој легуре, без стругањаофлим је верификован током процеса уметања (фотографија "б" уСлика 7).
Време поста: 08.12.2022